低压脉冲布袋除尘器结构设计及强度计算

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欢迎访问e展厅 展厅 3 环保设备/水处理设备展厅 噪音控制, 紫外线杀菌器, 反渗透装置, 粉尘过滤器, 除尘器, ... 摘 要：通过对YLDM系列除尘器结构设计及强度的计算过程描述，使除尘工程专业设计人员懂得：在对除尘器的结构布置进行合理优化的同时，应合理优化结构的强度。 关键词：除尘器、结构设计及强度计算 前言 YLDM系列低压脉冲布袋除尘器广泛应用于电厂脱硫除尘及一般钢厂除尘中（应用于钢厂及电厂的主要区别是除尘器外表是否需要保温、烟气对钢板的腐蚀程度及滤料的选择等），脱硫后的烟尘经过该除尘器后，其排放到大气中的浓度基本控制在20～30mg/m3，低于国家环保部门规定的50mg/m3。该YLDM系列除尘器是江苏亿金环保设备工程有限公司在2005年开发出来的产品。 YLDM系列低压脉冲布袋除尘器的工作原理：含尘气体由导流管进入各单元，大颗粒粉尘经分离后直接落入灰斗、其余粉尘随气流进入中箱体过滤区，过滤后的洁净气体透过滤袋经上箱体、排风管排出。随着过滤工况的进行，当滤袋表面积尘达到一定量时，由清灰控制装置(差压或定时、手动控制)按设定程序打开电磁脉冲阀喷吹，抖落滤袋上的粉尘。落入灰斗中的粉尘借助输灰系统排出。 YLDM系列低压脉冲除尘器的主要结构组成如下：底柱组件、滑块组件、顶柱组件、灰斗组件（含三通及风量调节阀，如果有的话）、进风装置、中箱体、上箱体、喷吹系统、离线装置、内旁路装置（外旁路，可供选择）、平台扶梯、防雨棚、气路配管及控制元件等组成。其结构简图如下： 在YLDM系列除尘器的设计过程中，应当对除尘器的载荷（包括静载、动载、风载、雪载及地震载荷等，单位KN）、除尘器承受的设计负压（单位Pa）、板件材料的屈服极限及抗拉伸极限等（单位MPa），要有一定程度的了解。必要时，结构设计人员可以查阅相关的机械设计手册，以加深自己对这方面的理解。 如下的设计过程仅供除尘设备制造厂家及相关设计单位参考。 1．除尘器载荷的确定： 1.1静载的确定： G静载=∑Gi（i=1～5） 式中，G1本体钢结构部分的重量，G2滤袋总重，G3袋笼总重，G4滤袋表面积灰5mm的重量，G5灰斗允许积灰重量。 按亿金公司多年来的设计经验，静载荷在除尘器基础上的分布，一般是，最外面一圈基础柱桩的载荷为总静载分布在所有柱桩上的平均值Gp的110%。次外圈一圈柱桩的载荷为Gp的120～200%，以此类推，直到最内圈载荷。内圈载荷高于外圈载荷，但内外圈载荷最大差别不得超过300KN。这样设计载荷的目的是保证本体结构系统的地基稳定性。关于载荷部分的详细分配及计算过程可以参考《建筑荷载设计规范》手册。 1.2动载的确定 按楼面及屋面活荷载取标准值2.5KN/m2（检修平台按4KN/m2）来计算。 除尘器总动载荷：F=KA0A1＋KA1A2，KA1检修平台活荷载取标准值，A1除尘器平面投影面积，A2平台扶梯平面投影面积。 设计时，单个承载点荷载值是平均值的100～120%左右。具体分布时，可以是平台扶梯结构多的部分取偏大值，结构少的部分取较小值。结构设计人员应合理安排，综合考虑影响动载荷分布的各种因素。 1.3风载的确定 根据GB50009-2001，查全国基本风压分布图，可得相关值。风载的计算，也可以按经验公式：Kn=υ^2/1600（单位KN/m2）来计算，式中，υ为风速，单位m/s。 设计时，单个承载点荷载值是平均值的120～150%左右。具体分布时，最外一圈的载荷点为平均载荷值的120%，内圈载荷点为平均载荷值的150%。 附：风载的设计，主要是考虑横向风的影响。一般地说，除尘设备都安装在平地上，不必考虑风从高空俯吹的影响。有些除尘设备厂家在计算风载时，特别考虑俯吹的影响，其实，那是不必要的。 1.4震载的确定 在一些地震多发地区，必须考虑地震对结构强度的影响。设计单位在与用户签定除尘设备技术协议时，必须明确地震的烈度。 根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003），地震载荷的计算可以分为水平方向的剪力计算和竖直方向的拉（压）力计算。 公式如下： 剪力标准值：FEK=α1 Geq 拉（压）力标准值：FEK=α1 Geq 各承载点的震载计算过程可以按照上面的计算步骤来进行。 1.5雪载的确定 根据GB50009-2001，查全国基本雪压分布图，得雪压相关值。 基于安全考虑，实际设计时，单个承载点的设计值建议是平均承载值的120～200%。 除尘器载荷确定完毕后，结构设计人员就可以将载荷图提交给土建专业，由土建专业根据载荷的大小及相关特性确定土建部分包括混凝土配筋的规格、数量及混凝土开挖的深度及混凝土浇铸的样式。 2．底柱组件的结构计算 对底柱的计算，主要是考虑底柱的柔度和挠度。 2.1底柱的柔度计算 因型钢的规格未知，无法求出柔度（长细比）λ，无法判断使用的公式。先采用欧拉公式计算，求出型钢的规格后，再检查是否满足欧拉公式使用条件。（具体过程可以参考《机械设计手册》第一卷1-178页） 惯性矩计算公式：Imin=Pc（μL）^2/（Eπ^2）〕 式中，Pc底柱的临界载荷，E弹性模量，Ss稳定安全系数，μ长度系数，确定后应检查柔度λ是否符合要求 2.2底柱的挠度计算 挠度因风载而产生。 计算公式，f=PL^3/（3EI） 式中，P风载作用于底柱顶端的最大推力，L底柱长度，E弹性模量，I惯性矩。 其实，一般说，经过计算后，挠度均难以达到设计要求。需要增加斜撑。将风载的力，转为由斜撑来承担。在受拉的情况下，斜撑只要保证其受力截面面积符合要求。 3．滑块组件的结构设计 滑块主要是消除钢材在温度变化时产生的线膨胀应力。滑块固定于底柱顶端。中箱体带动其上的所有与高温烟气接触的部件可以在滑块上自由膨胀（收缩）滑动。 设计滑块结构时，应考虑到滑块的布置、滑块的承载、滑动能力及材料以及滑动范围。 3.1滑块的承载 滑块承受除立柱外除尘器的所有垂直向下的重量载荷。重量载荷在滑块组的分布一般是，靠近除尘器中心的四个滑点为平均承重的300%，其余均为250%。这样设计的目的是为了保证滑块材料有足够的强度支撑。 3.2滑块的滑动能力及材料的选择 滑块采用光滑不锈钢板和滑板相结合的结构。不锈钢板焊接于顶柱底部平面上，能在固定的滑板上自由滑动。不锈钢板采用普通304材料制造，表面光洁度为6.3μm，厚度为2mm。滑板固定于底柱顶部平面上。切记：滑板的材料不能是钢，否则可能造成不锈钢板与滑板的胶着粘合而失去滑动功能（见《机械设计》第四版）。 3.3滑板材料的确定 滑板一般采用聚四氟乙烯。 3.4滑块的滑动范围 滑块的滑动范围与碳钢的线膨胀系数αl有关（见《机械设计手册》表1-1-14）。本处设计计算从略。 滑板的设置一定要考虑到热膨胀的位移量。滑板的设计要有一定的裕量，应保证在钢板发生热膨胀后，除尘器的全部载荷必须全部作用在滑板上。 4．顶柱组件的结构设计 计算过程同底柱类似，本处从略。 5．灰斗组件的结构设计 灰斗上部与中箱体、顶柱连续焊接，下部接输灰装置。本工程共设置6个单独灰斗和两个船形灰斗，分两排布置。灰斗外表面均盘有蒸汽加热管。 设计灰斗，除根据工艺要求确定灰斗的容积和下灰口尺寸外，还要对其强度进行计算。灰斗组件同其后介绍的进风装置、中箱体和上箱体一样，是属于负压装置。对其强度计算的目的是保证其在规定的最大负压（或规定正压）下能满足除尘器的正常运行，不会发生被细瘪（凹陷）的现象。灰斗壁板的厚度一般为5mm。 5.1单独灰斗最大侧板的结构设计及计算 为安全起见，对单独灰斗壁板的强度设计主要是考虑其外表面均布的加强型钢能承受的载荷，确定外表面加强型钢的规格。灰斗外表面的加强型钢一般为角钢。 计算公式，Imin= qL^4/（384fE） 式中，q单根型钢承受的载荷，L型钢长度，f型钢允许的变形挠度，E弹性模量。 5.2灰斗导流板的设计 导流板由若干组耐磨角钢板（材料为Q345A）组成，一般交错布置在灰斗进风口。它的主要作用是均衡烟气流，同时使烟气中大颗粒粉尘通过碰撞导流板减缓速度沉降于灰斗底部，减轻滤袋过滤的负荷。 导流板一般按经验进行布置。其布置也可以通过专业软件对烟气流的理论模拟而确定。 6．进风装置的设计 进风装置由下风管、风量调节阀和矩形进风管组成。对进风装置进行设计，主要是考虑风管壁板的耐负压程度。风量调节阀可以作为厂通件，其内的阀板一般采用5mm厚度的16Mn钢板制作。此外，进风装置的合理布置也很重要：应保证烟尘在经过进风装置时，烟气流向合理，对管壁的冲刷降低到最低。 为防止高浓度含尘烟气对中箱体内滤袋及壁板的冲刷，烟气离开进风装置，通过矩形进风管的风速一般控制在4m/s以下。 进风装置耐负压强度一般按风机的全压来计算。其计算过程同灰斗部分类似。本处从略。 7．中箱体的结构设计 中箱体由若干件壁板连接后连续焊接而成。中箱体壁板一般采用厚度为5mm的普通钢板制造。 在靠近中箱体中间部位有斜隔板组件，负责将尘气室和净气室隔离开。中箱体的结构设计，主要是考虑壁板的耐负压程度和斜隔板的耐负压程度。 中箱体耐负压强度一般按风机的全压来计算。其计算过程同灰斗部分类似。本处从略。 8．上箱体的结构设计 上箱体在整个除尘器的设计中是属于关键部位的设计，它的设计好坏直接关系到除尘器能否正常运行。设计上箱体时，应考虑到花板孔在上箱体内的合理布置、上箱体横截面高度、离线孔的大小及方位。在有内旁通的情况下，还要考虑到离线孔与内旁通孔的位置关系。当然，对上箱体结构强度的验算也是同等的重要。上箱体在设计时，应考虑设计有一定的斜度，以利于雨水的顺利排放。 8.1花板孔布置。 花板孔在上箱体内应该均匀布置。根据现场实际情况及工厂制造经验，在滤袋长度不超过8m的情况下，孔与孔之间的间隙为滤袋直径的1.5倍。举例来说，如果采用160×6000的滤袋，则孔与孔之间的距离为240mm。 8.2上箱体横截面高度 对上箱体横截面高度进行控制，主要是保证净化后的气体在通过上箱体内部空间时，气流流向均衡，不会发生由于上箱体截面太小而造成气流阻力太大，甚至造成风机吸力不够、无法正常工作的情况发生。 根据多年来的设计经验，通过上箱体横截面的风速不应当超过3m/s。 8.3离线孔大小及方位 经过上箱体每个仓室离线孔的风速一般控制在6～12m/s左右。理论上来说，经过离线孔的风速越低越好，这样可以使除尘器结构阻力降低到最低。但在实际工程中，这却是不必要的，因为风速越低，势必会使离线孔径变大，同时导致整个上箱体结构向外侧延伸变大，浪费材料，很不经济。 8.4离线孔与内旁通孔的方位布置 内旁通孔径的设计过程同离线孔是相同的。需要注意的是：通过内旁通孔径的速度一般可以允许达到16m/s，但最大不允许超过18m/s。这样设计的目的是保证烟气在走旁通时，除尘器进出风口差压不超过1500Pa。（阻力与风速的平方成正比） 在某些除尘器上箱体个别仓室内，会出现即有离线又有旁通的结构。此时，就需要考虑一下离线与旁通的合理布置了。一般来说，当旁通打开时，大量烟气通过旁通口直接进入上箱体净气室汇风烟道内，此种情况下，需要将离线设置在烟气流的背侧。同时，要求离线必须有可靠的密封措施，防止大量烟尘灰透过缝隙进入上箱体仓室内。 8.5花板框架强度计算 花板框架上面覆盖有花板。滤袋及袋笼安装时，对花板平整度有极其严格的要求，其平面度允差一般为1：1000。在这种情况下，要求花板框架必须有足够的安全强度，防止滤袋过滤表面积灰和操作人员检修维护时，对花板的平整度有不利的影响。 计算公式，Imin= qL^4/（384fE） 式中，q单根型钢承受的载荷，L型钢长度，f型钢允许的变形挠度，E弹性模量。 壁板强度计算也按此公式进行。 9．喷吹系统的设计 喷吹系统由脉冲阀、喷吹气包、喷吹管及管道连接件组成。喷吹系统是布袋除尘器的核心部件，它的设计好坏可以决定除尘器能否正常使用。设计喷吹系统时，应该注意脉冲阀的选择、喷吹气包容量的大小及喷吹管详细结构的设计。 9.1脉冲阀的选取 有的脉冲阀厂家还提供关于喷吹气量、工作压力与喷吹脉宽的曲线图。在看这类曲线图时，要注意喷吹气量是标准状态下的气量，不是工作压力下的气量。我们可以将标准状态下的气量转换成工作状态下的气量。比如，在0.5Mpa的工作压力下，该脉冲阀喷吹气量500L，那么实际上，该脉冲阀所消耗的工作状态下的压缩气量为：500×0.1/0.5=100L（0.1MPa为标准大气压，0.5MPa为工作气压）。 附：上海袋配提供的各类规格脉冲阀最大喷吹耗气量（测试条件：喷吹压力为0.6Mpa，脉冲宽度 0.1S） 型号规格 喷吹放气量(升/次) DMF-Z-20 27 DMF-Z-25 47 DMF-Z-40 75 DMF-Z-40S 87 DMF-Z-50S 171 DMF-Z-62S 206 DMF-Z-76S 324 DMF-Y-25 58 DMF-Y-40S 99 DMF-Y-50S 208 DMF-Y-62S 333 DMF-Y-76S 452 DMF-T-62S 400 DMF-2L-B G3/4 \ 9.2气包容量的确定 气包的工作最小容量为单个脉冲阀喷吹一次后，气包内的工作压力下降到原工作压力的70%。在进行气包容量的设计时，应按最小容量进行设计，确定气包的最小体积，然后在此基础上，对气包的体积进行扩容。气包体积越大，气包内的工作气压就越稳定。我们也可以先设计气包的规格，然后用最小工作容量进行校正，设计容量要大于（最好远远大于）最小工作容量，一般来说，气包工作容量为最小容量的2～3倍为好。 9.3气包结构强度的设计 参考《钢制压力容器》/GB150-1998进行。 9.4喷吹管结构的设计 喷吹管的设计，主要考虑喷吹管直径、喷嘴孔径及喷嘴数量、喷吹短管的结构形式及喷吹短管端面距离滤袋口的高度。 9.4.1喷吹管直径 按澳大利亚高原脉冲阀厂家的设计规范，一般是，喷吹管直径与脉冲阀口径相对应。比如，采用3寸的脉冲阀，则喷吹管直径也为3寸。国内大多数厂家，例如，上海袋配、苏州苏苑、浙江奥斯托等，也都遵照喷吹管直径与脉冲阀口径相对应的原则。喷吹管的板厚，一般是，2.5寸以上采用4mm，2.5寸以下采用3mm的焊接钢管制作。从经济的角度考虑，不推荐使用无缝钢管来制造喷吹管。 9.4.2喷嘴直径及数量 喷嘴直径及喷嘴数量是整个喷吹管设计的核心。在脉冲阀型号确定后的情况下，喷嘴数量不能无限制增多，它要受到喷吹气量、喷吹压力及喷吹滤袋长度等各类因素的综合影响。目前，3寸脉冲阀所带领的喷嘴数量建议最多不要超过20只（一般来说，16只以下比较合适）。根据澳大利亚高原公司和国内上海袋配等知名厂家的多年试验，在中压喷吹的状态下，喷吹管上所有喷嘴口径的面积之和应该为喷吹管内径的60～80%，即： （60～80%）A喷吹管=nA喷嘴。 应当注意，靠近脉冲阀侧的喷嘴比远离脉冲阀侧的喷嘴口径大0.5～1mm（澳大利亚高原公司建议），这样设计的目的，是要保证喷吹管上所有喷嘴喷射出的压缩气流均衡（压缩气量和压力的差别控制在10%以内）。 若采用低压喷吹，喷嘴口径还要进一步加大2～3mm。 9.4.3喷吹短管的设计 喷吹短管的作用是导向和引流（诱导喷嘴周围的数倍于喷吹气流的上箱体内净气流一同对滤袋进行喷吹清灰）。根据澳大利亚高原控制有限公司的多年喷吹试验，高速脉冲喷吹气流通过喷嘴后，气流沿喷吹轴线成20°角度（0.3Mpa的工作压力下）向轴线周围超音速膨胀（扩散锥形角为40°）。还有些时候，由于喷吹管上喷嘴的加工制造有缺陷，造成喷嘴略微歪向一边。这样，当喷吹气流通过喷嘴后，将不会垂直于喷吹管，产生吹偏现象。为了解决这个问题，便引入了喷吹短管的概念（有些除尘设备制造厂家称其为导流管）。 澳大利亚高原公司提供的喷吹短管的规格：在使用3寸脉冲阀时，建议采用φ36×3的圆管，长度L=50mm。在远离喷吹管一段距离20mm处，钻一φ20通孔（初次诱导气流与辅助纠偏）。喷吹短管与喷吹管间点焊固定即可。需要特别注意的是，喷吹短管与喷嘴的同轴度至少应控制在φ2内。 9.4.4喷吹短管端面距离滤袋口（花板）高度的确定 喷吹短管端面距离滤袋口（花板）的高度受气流沿喷吹轴线成20°角度和二次诱导风量的影响。理论上来说，二次诱导气量越多越好，也就是加大喷吹短管距离滤袋口的高度。但高度不能无限制抬高，气流沿喷吹轴线成20°角度扩散的现象注定其只能是一个确定的值。该值恰好能保证扩散的原始气流连同诱导的气流同时超音速进入滤袋口。进入滤袋的气流瞬间吹到滤袋底部，在滤袋底部形成一定的压力。然后，气流反冲向上，在滤袋内急剧膨胀，抖落覆着在滤袋外表面的积灰。根据澳大利亚高原公司的试验，脉冲气流在袋底的冲击力约1500～2500Pa。 实际上，喷吹压力越大，气流沿喷吹轴线的扩散角度就越小，喷吹短管端面距离滤袋口（花板）的高度就可以加大（诱导更多气流，能喷吹更多的滤袋）；反之，喷吹压力越小，气流沿喷吹轴线的扩散角度就越大，喷吹短管端面距离滤袋口（花板）的高度就需要减小（诱导气流相对减少，喷吹滤袋的数量减少）。 10．离线装置设计 设计离线装置时，应考虑离线口径、离线行程、离线气缸规格、阀板厚度及阀杆规格的确定。 除尘器正常工作时，通过上箱体离线口的速度一般控制在10m/s以内。速度越低，气流通过离线口对阀板产生的负压就小，阀板很容易被提升起来；反之，高的离线风速可能会造成阀板打不开，更严重的是，它会加剧除尘器内部局部结构的阻力。 在实际的运行环境中，建议将气缸压力调整至0.5Mpa，这一调节过程可由气缸前面的压力调节三联件来实现。当气路系统工作压力低于0.3Mpa时，启动欠压报警程序。结构设计人员可以将此压力调节点（0.5Mpa）提交给电气专业，由电气专业进行综合考虑。 10.1阀板厚度的确定 具体计算可以参考《机械设计手册》表1-1-113关于圆形平板的计算公式。 10.2阀杆规格的确定 设计阀杆时，要考虑到阀杆的抗拉（压）强度及阀杆稳定（阀杆在大的压应力作用下可能会产生失稳现象）、阀杆的制作工艺等。 10.2.1阀杆的抗拉（压）强度 因阀杆比较细长，它将首先产生失稳现象。故按失稳状态对阀杆的稳定性进行计算。计算过程同底柱类似。本处从略。 11．内旁路装置设计 内旁路装置的设计过程同离线装置基本上是一样的，但不同之处在于，它不但要考虑到旁通口径、旁通行程、旁通气缸规格、阀板厚度及阀杆规格，而且一定要考虑到旁通的结构密封型式及密封的可靠性，以及气压过低时自动打开保护功能。 11.1旁通的密封型式及可靠性 除尘器在运行的过程中，烟气温度一般在140～170℃波动，烟尘中含有Nox及Sox等气体，在锅炉爆管、水汽很大的情况下，烟尘将变为强酸气体。另外，在脱硫的过程中，投入的过量石灰粉会使烟气呈现弱碱性。 在这种情况下，就要求选择的密封材料能耐高温（200℃）、耐强酸、耐碱。查《机械设计手册》第一卷关于非金属材料的选用，发现氟橡胶具有好的耐高温（300℃）、耐酸耐碱性能，缺点是加工性差，硬度比一般硅橡胶大。 选用氟橡胶作为旁通的密封材料。为了增加密封的可靠性，将氟橡胶做成“9”字形空心密封条。橡胶条外径20mm，内径8mm，“9”字形直线段部分厚度5mm，宽度30mm。 注：经过工程上的若干试验，旁通密封条材料最终确定为耐酸硅橡胶，其耐酸性能可以达到PH3。价格比氟橡胶经济。推荐采用耐酸硅橡胶作为旁通密封条。 11.7旁通气压过低时自动打开保护功能 当气源压力突然降低，甚至降低至“零”时，离线阀板将全部关闭。此时，要求旁通阀板在负压的状态下能快速打开，烟气快速走旁通，避免造成其它意外事故。为了实现这一功能，亿金环保公司技术部设计了一种能在气源压力降低至某一规定值时阀板自动打开的旁通保护结构。 该结构中，阀板位于旁通口径的下端，阀杆上加装特定重量的配重。工作原理为：在正常的除尘运行过程中，旁通气缸通过压缩空气的作用，将阀板提升，于旁通口径紧密贴合。当气源压力突然降低至某一值时（离线阀板还处于似落未落的临界状态），阀板在自重和配重的作用下克服烟气负压作用力，快速下移，打开旁通口，于是，烟气开始走旁通。 12．平台扶梯的设计 平台扶梯的设计按梯子（GB4053.1-1993，GB4053.2-1993）及防护栏杆（GB4053.3-1993）的标准执行。其余按技术协议执行。 扶梯倾角一般为45°,特殊条件下不得大于60°，步道和平台的宽度大于800mm，平台与步道之间的净高尺寸应大于2m，平台与步道采用刚性良好的防滑格栅平台和防滑格栅板，必要的部位可采用花纹钢板。平台荷载不小于4kN/m^2, 步道荷载不小于2kN/m^2。 计算公式，Imin= qL^4/（384fE） 式中，q单根型钢承受的载荷，L型钢长度，f型钢允许的变形挠度，E弹性模量。 一般来说，平台扶梯的设计应着重从三个方面来考虑（将平台简化为梁的型式）：平台的跨度L（单位m）、平台的抗弯刚度EI（单位Pa.cm^4）和平台的均布载荷q（单位N/m）。在可能的条件下，我们可以增加平台的支撑约束，减小跨度；对于增加平台的刚度，建议仅在无位置可加支撑的情况下采用。 13．防雨棚设计 防雨棚安装于除尘器上箱体顶部。它由立柱、横梁（三角撑）及屋脊组成。离线气缸、旁通气缸及气路控制附件、部分电控箱等全部安放于内。防雨棚的结构强度设计，应该从风载和雪载两方面来进行考虑。 13.1雪载对防雨棚结构的影响 计算过程同底柱，本处从略。 13.2风载对防雨棚结构的影响 防雨棚属于单侧钢架结构。应该按单侧钢架结构计算风载对其结构的影响。（见《机械设计手册第一卷》表1-1-99） 防雨棚简化为单侧钢架的结构简图如下： 上面的简图，对于A、B、C、D各点，有弯矩公式如下： MA=-qh2（（k+3）/6N1+（4k+1）/N2）/4 MB=qh2（-k/6N1+2k/N2）/4 MC=qh2（-k/6N1-2k/N2）/4 MD=qh2（-（k+3）/6N1+（4k+1）/N2）/4 其中，k=H×I2/（L×I1），N1=k+2，N2=6k+1。 很显然，只要求出A点的弯矩，在根据弯矩选择合适的型钢就可以了。以为在A点，单侧钢架受到的弯矩最大。 14．气路系统配管设计 设计气路系统时，应着重从空压机的选择、储气罐的确定，管道补气流量及管道规格的确定几方面来考虑。 14.1空压机的选择 选择空压机时，主要考虑空压机的压气供给量。除尘设备选用的空压机，其压气压力一般为0.8Mpa。下面，将对空压机的压气供给量进行计算。 14.1.1高原3寸脉冲阀喷吹一次耗气量：Q1=500升（标态） 14.1.2脉冲喷吹间隔：t=5s 14.1.3除尘器一分钟耗气量：Q2=500×60/5=6000升 14.1.4换算为0.8Mpa下的压缩空气量：Q3=Q2/8=750升（压缩态） 考虑到除尘器除了有脉冲阀要消耗压缩空气外，还有气缸及空气炮等消耗压缩空气的元件，同时，脉冲阀本身允许有压缩空气的微量泄露（近乎为零），故需要对对压缩空气量保留一定的裕量。 14.1.5取安全系数：K=2.5（经验数值） 14.1.6理论计算出来的压缩空气消耗量：Q=KQ3=1875升（0.8Mpa下的压缩态） 这就要求所选择的空压机必须提供1875/min的压缩空气量（0.8Mpa）。在实际选择时，选用2～3m3/min的压缩空气耗量比较合适。 上面的计算过程，考虑的是同一时间，只有一个脉冲阀在工作的情况。在某些复杂的除尘工况下，如进入除尘器的烟气含尘浓度特别高，甚至达到1000g/m3以上，此时，在同一时间，只有一个脉冲阀喷吹已经不能适应清灰的要求。在这种情况下，就要求在同一时间，有两个脉冲阀，甚至三个以上脉冲阀同时工作。其压缩空气的消耗量也相应提高。耗量的计算过程同上述类似。 14.2储气罐 储气罐的作用是储存足够的气量，保证除尘器各用气元件的用气量；同时，它又起稳定压缩空气压力的作用：即各耗气元件在工作时，气源气压保持相对稳定，不会因为气源压力不稳而造成除尘设备无法正常运行的情况发生。 选择储气罐时，主要考虑储气罐的容量，根据实际使用经验，当脉冲阀喷吹完毕后，储气罐气源压力下降差压不应该超过0.02Mpa。 14.3管道补气流量 管道补气流量影响到从储气罐出来的压缩空气对各脉冲阀的直接气量供给进度。管道的压缩空气流量应能保证当一脉冲阀喷吹完毕、下一脉冲阀开始喷吹前，脉冲阀气包内的压缩空气气压恢复至设定值。 取已经被脉冲阀释放掉的压缩空气考虑，在气包内进气管道对气包的补气流量与补气时间有如下计算方程式。 T=K（32ρV2/（π2D4（P1-P2）））1/2 *** 式中，K表示安全系数，它主要取决于管道内壁的粗糙程度，管道弯曲程度及弯曲段数量，K的取值一般按2～10来确定。ρ表示喷吹前压缩态气体的密度，单位Kg/m3。D表示管道内径，单位m。P1表示脉冲阀喷吹前气包的压力，单位Pa。P2表示脉冲阀喷吹后瞬间气包的压力，单位Pa。T表示补气时间，单位s。V表示脉冲阀释放掉的压缩态气体体积，单位m3。 ***注：上述方程式是由亿金环保除尘设备研究所设计人员理论推导出来的，具体准确程度需要经过现场实际验证。本方程式仅供除尘专业设计人员参考。 14.4管道规格的确定 本除尘器设计采用3寸高原淹没式脉冲阀进行喷吹，经过优化后，得出气路管道系统的主要供气管路规格如下： 14.4.1主管道规格：φ90×4（mm） 14.4.2通往各脉冲气包管道规格：φ90×4（mm） 14.4.3通往各灰斗空气炮管道规格：φ32×3（mm） 14.4.4通往各离线及旁通气缸管道规格：φ32×3（mm） 15．控制元件设计 除尘器的控制元件包括料位计、差压计、U形压力计及测温仪等。合理的对控制元件进行设计布置，将使除尘器高效工作，同时，对除尘器的检修及维护也变得很方便。 15.1料位计的设置 理论上来说，每个灰斗均应该设置高、中、底料位。一般来说，低料位设置在距离灰斗出灰口向上200mm处，中料位设置在距离低料位500～800mm处，高料位设置在距离中料位500mm～800处。但灰斗的高料位不应该超过灰斗进风口，且灰斗的高料位应该比灰斗进风口低500mm左右。 常规设计中，通常在靠近进风处的灰斗设置中、低料位，在远离进风处的灰斗设置高、中、低料位。这样设置的理由是，当烟尘进入除尘器中箱体烟道时，将有大量烟尘惯性冲入除尘器后端，导致除尘器远离进风侧灰斗内积灰偏多。 另外，除尘系统的储灰仓也需要进行料位的设置。对储灰仓进行料位设置，只需设置高、低料位就可以了。 15.2差压计设置 差压计是用来测量除尘器进出风口的差压。对差压计进行设置时，应考虑差压计的防吹堵措施，必要时，应安装防堵取样器。另外，选购差压计时，应注意差压计的量程，坚决避免由于差压计量程过小导致其报废的现象发生。差压计采用耐压软管与φ21×3的无缝钢管连接，无缝钢管与进出风口壁板在现场连续焊接固定。 15.3单仓U形压力计设置 除尘器箱体的每个仓均应设置U形压力计，用以检测除尘器工作时，各仓的压力变化情况。该U形压力计的设置也可以作为仓室内滤袋破损检测之用。U形压力计采用耐压专用软管，通过专用接头与φ21×3的无缝钢管连接，一端伸入上箱体内，一端深入中箱体内。各端均应密封焊接不漏气。 15.4测温仪设置 测温仪设置在除尘器烟气进口管道上，用以检测进入除尘器的烟气温度是否在规定范围内。测温仪通过配作接管直接固定焊接于进风管道壁板上。 15.5检查孔设置 检查孔安装于料位计、差压计等接点旁边，用于对料位计或差压计的磨损情况进行检测。检查孔一般采用φ32×3无缝钢管制作，端头加封法兰密封。 16．预喷涂用量 在电厂脱硫除尘系统开始投产前，需要对布袋除尘器进行预喷涂，其目的是保护滤袋免受锅炉投油时油烟糊袋。预喷涂一般采用熟石灰粉【Ca(OH)2）】。其用量计算按如下公式： Q=A×δ×ρ 式中，A：过滤面积，单位m2；δ：预喷涂厚度，单位m；ρ：熟石灰粉【Ca(OH)2）】密度，一般按来500Kg/m3计算；Q：石灰用量，单位Kg。 结束语 通用YLDM系列除尘器的结构设计及计算过程到此即全部结束了。该设计计算的目的是：通过上述设计及计算过程，使除尘工程设计人员懂得如何根据用户的需要及现场实际情况，运用专业理论知识，优化除尘器的结构设计。该设计计算过程仅供广大除尘设备研究人员参考之用。(end)

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