摘要：某多输入双级传动齿轮箱是舰船振动与噪声的主要根源之一。文中在建立齿轮箱的试验模型后,采用固定锤击点改变测量点法采集各点的冲击数据和响应数据,在对同类型两部齿轮箱的模态试验的结果分析的基础上,通过对比找到了其中一部齿轮箱振动噪声增大的原因,经过对该齿轮箱的开箱测检结果表明,其分析结论是正确的。对该型舰船齿轮箱的故障诊断、提高其可靠性和维修性,具有重要的指导意义。
关键词：齿轮箱; 振动; 噪声; 模态试验
舰船齿轮箱不仅要求传递功率大、体积小、重量轻,还要求其振动小、噪声低[1 ] ,齿轮箱能否正常工作会影响整个系统的工作特性,齿轮箱本身的振动以及由轴系传来的齿轮的振动都是产生舰船辐射噪声的主要根源,继而直接影响舰船的战斗力。某型舰船的多输入双级传动齿轮箱存在着较大的振动和噪声,表现为振动量级超大和有啸叫声,这一现象在其它同型齿轮箱中少见,通过对该型舰船齿轮箱箱体的模态对比测试,测试结果发现了某型舰船齿轮箱产生噪声振动的故障原因,并采取了相应的措施,排除了故障。
1 齿轮箱的振动信号分析
从故障齿轮箱中录取信号,经数字信号分析,从中提取故障信息,是机器设备状态监测和故障诊断的有效方法[2 ,3 ] 。振动信号的结构成分反映齿轮箱的振动特征及故障性质。为此,通过对同型的两座齿轮箱的振动信号的拾取及分析对比,查找齿轮箱的主要故障源及其传递途径。
在齿轮箱上共布置了六个测点,测点布置在齿轮箱体罩壳轴承测温计的凸台上,测点如图1 所示。
图1 齿轮箱测点布置
同时,还用声级计测试空气噪声,并分析其频谱,比较其与箱体振动的相关性。主要测试仪器有: Kistler 8702250 加速度传感器、Kistler 5124A 放大器、TEAC TD2135 T 数据记录仪、HP25670 动态信号分析仪和QUEST MODEL 1800 声级计。从齿轮箱的振动频谱图分析,其振动频谱的主频率为二级齿轮副的啮合频率及其倍频。而空气噪声频谱的主频率与振动频谱的主频率一致,也是二级齿轮副的啮合频率。由此可以断定齿轮箱的异常齿轮箱的异常噪声来源于齿轮机组的异常振动。从故障齿轮箱的加速度振动幅值(见图2) 和正常齿轮箱的加速度振动幅值(见图3) 比较来看,故障齿轮箱上的23 # 轴承处振动强烈和噪声较大,该轴承为齿轮箱的主监控测点。齿轮箱振动的原因可能是在齿轮啮合传动中,当齿轮、轴承存在集中缺陷、分布缺陷或齿轮所在轴弯曲时,将产生转频调制啮合频率的现象。如果轴严重弯曲或者齿轮或轴承严重故障而导致振动能量异常大时,齿轮啮合传动中的异常振动会激励起传动箱体的固有频率。另外,齿轮箱体本身的振动以及由轴系传来的齿轮的振动都是产生辐射噪声的主要根源,有必要对齿轮箱进行模态试验与分析。
图2 故障齿轮箱振动加速度
图3 正常齿轮箱振动加速度
2 模态试验的理论模型
由于振动监测分析法具有诊断速度快、准确率高和能够实现在线诊断等特点,所以它是对齿轮箱进行故障诊断最有效、最常用的方法之一。其中应用模态试验分析方法是进行故障诊断和状态监测的一种重要途径。通常当结构发生故障时, 如出现裂纹、松动、零部件损坏等情况, 结构物理参数将发生变化,其特征参数(固有频率、模态阻尼、振型、频响函数等) 随之发生改变。根据这些参数的变化情况,可以判断出故障的类型,有时还可以判断出故障的位置。齿轮箱零件失效的统计表明,齿轮和轴承失效的比重最大,分别为60 %和19 %[4 ] 。对齿轮箱进行模态分析并利用模态参数等结果进行故障判别,已日益成为一种有效的故障诊断和安全检测方法。
齿轮箱体的振动可假设为一个具有n 个自由度的线性时不变系统运动,其振动微分方程为[5 ] :
式中:M, C, K分别为系统的质量、阻尼及刚度矩阵; X, F 分别为系统各点的位移响应向量及激振力向量。
对式(1) 两边进行拉氏变换,对线性时不变系统,其极点在复平面左半平面,上述过程将完全是傅氏变换过程,得到的传递函数为频响函数,即
X (ω) = H(ω) F(ω) (2)
对于单输入,当在p 点激振, l 点测量响应,位移频响函数为:
从理论上讲,频响函数矩阵的任一行或任一列都包含了系统模态参数的全部信息,所差的只是一个常数因子。因此,为了识别模态,只要测量频响函数矩阵的一行或一列即可。实际测试中,由功率谱密度来求系统的频率响应函数具有更普遍的实用意义,表达式为:
H(ω) = Gf x (ω) / Gf f (ω) (4)
式中: Gf x (ω) 为输入输出互功率谱密度; Gf f (ω) 为输入输出自功率谱密度。
上式采用了互谱分析技术,当多次平均后,可极大地减小噪声。由于估计频响函数时用的是最小二乘近似法,因而可以定义相应的相干函数,它是最小二乘误差的量度,其定义为:
式中: Gxx 为响应的自谱。
相干函数γ2 表示频域中响应与力之间线性相关的程度(或相关系数) ,它在0～1 之间变化,相干函数越接近于1 ,表明两个相比较信号(例如输入与输出) 之间经全部平均后存在着良好的线性关系。求出系统的单位脉冲响应函数后采用单模态拟合法,即对应于单输入多输出( SIMO) 的最小二乘复指数法(L SCE) 估算模态参数。它的基本思路是:先构造一个多项式,导出该系统的自回归(AR) 模型,在求解出自回归系数以后,逐步识别系统的模态参数。
3 齿轮箱体模态测试
3. 1 测试仪器和分析设备
冲击力锤选用Kistler 9724A5000 , 配重250 g , 尼龙锤头,B &K8200 型压电式力传感器及B &K2635 型电荷放大器;响应测试:选用三轴向B &K4321 加速度传感器,B &K2635 型电荷放大器;记录、分析仪:比利时PIMEN TO8 通道动态信号采集及分析系统或美国DP104 动态信号采集及分析系统和比利时LMS 公司CADA2X 结构模态测试分析软件。
3. 2 测点布置及测试方案
为了对齿轮箱的模态进行测试,首先对齿轮箱进行结构分析和几何尺寸测绘,并对其进行初步有限元计算和固有频率分布范围估计。预估结果表明,由上下两箱体组成的齿轮箱的上箱体各阶模态较为密集,所以在上箱体布置了216 个响应测点,下箱体上布置了48 个响应测点,共计264 个响应测点。布点原则是保证可以激发出齿轮箱体的各阶模态,对于轴承座等重要部位以及能够引发噪声比较大的部位采取多布响应测点的原则,在箱体上标出各测点位置,并逐一对其进行编号。
根据主传动齿轮箱由上下两箱体组成的特点和实际操作条件,测试采用锤击法,固定敲击点移动响应点的测试方法。试验时,力信号及由加速度传感器获得的响应信号经放大器分别进入数据采集器或便携机并用分析仪现场监视每次敲击时各测点的频响函数及相干情况。要求力锤敲击时,冲击力的自功率谱在所选频带内应当干净而平坦,没有连击,用力大小均匀且测试对象响应适中,每点平均锤击次数为八次,信号大小满足信噪比。选择敲击点要避开节点、接近区域几何中心等因素。为了避免因响应点选择不当可能造成模态泄漏,响应点应选择在非对称轴线(或对称平面上) ,并经多次初步反复测试后确定。该齿轮箱采用减振橡胶器弹性隔振方式,测试中采用原装支承方式。试验结束后,将记录的信号送给模态分析软件进行模态分析。测试分析系统框图如图4 所示。
图4 模态测试及分析系统
3. 3 数据处理
模态分析采用实模态分析法。根据固有频率的密集程度,选择适当带宽,进行初始估计,然后进行整体曲线拟合,求出频响函数,并对模态振型进行综合化处理, 剔除局部模态,得出测试箱体的各阶模态参数。由于振型矢量是相对值,要采用不同尺度的振型矢量归一化,并且得到不同的广义模态参数。本试验按模态质量为1 归一化处理,获得了如表1 中前15 阶模态的模态参数。
4 齿轮箱模态分析与结论
分析各阶振型,齿轮箱上箱体的振动远比下箱体的振动大,这与有限元计算的结果是一致的。轴承座位于上箱体,所以上箱体的大幅度振动使得轴承座的振动也比较大,这就使得齿轮在运转过程中的对中受到影响,进而产生齿面的敲击带来振动与噪声,这是齿轮箱产生振动与噪声的一个重要根源。
结合齿轮箱运转实际情况,可以得到齿轮箱在若干工况下齿轮箱中高压端和低压端齿轮啮合的频率。由表1 知故障齿轮箱9 阶模态频率为543. 5 Hz ,正常齿轮箱9 阶模态频率为537. 2 Hz ,而其高压端二级齿轮啮合工作频率在主轴转速为105 r/ min 时约为561 Hz ,虽然工作频率561 Hz 没有落在这两个模态频率上,但对一般的工程结构,要求各阶模态频率远离工作频率,或工作频率不落在某阶模态的半功率带宽内(计算表明,故障齿轮箱和正常齿轮箱的半功率带宽为527. 59～559. 49 Hz 和522. 5～551. 9 Hz) ,比较起来,故障齿轮箱的9 阶模态频率比正常齿轮箱的模态频率更接近于工作频率。另外从故障箱和正常箱的9 阶模态频率相邻的两个模态频率8 阶(分别对应为458. 6 Hz、470. 1 Hz) 和10阶(分别对应为607. 2 、608. 9 Hz) 的来分析,这两阶(8 、10) 的模态频率,故障箱的更接近于工作激励频率,这是造成故障箱在主轴转速为105 r/ min 时,振动和噪声大的原因之一。由图2 知,故障齿轮箱的振动和噪声最大处在齿轮箱高压端二级减速齿轮23 # 轴承支承处,符合模态测试结果。
当输出转速为150 r/ min 时,其高压端二级齿轮啮合频率为810～840 Hz 之间,随输入转速波动而变化。而此时,故障和正常齿轮箱13 阶模态频率分别为845. 1 Hz 和812. 9 Hz ,进一步计算故障和正常齿轮箱13 阶模态频率的半功率带宽分别为:828. 2～861. 9 Hz 和790. 6～835. 2 Hz ,都处于工作频率的附近,必然使得这里的振动加速度幅值较大。由图2 知故障齿轮箱其23 # 轴承的振动加速度幅值(RMS) 在输出转速150 r/ min 时,为39. 1 m/ s2 ,是同一工况正常齿轮箱(支承高压端二级齿轮的23 #轴承的加速度幅值15. 1 m/ s2 (RMS) 的2. 6 倍。而此时,正常齿轮箱除了23 # 轴承(在转速上升时,该处振动最大值处,其余都比较小) 、24 # 轴承的振动比较大以外(分别为15. 1 m/ s2 和13. 6 m/ s2 ) ,其余的振动加速度幅值比较小。
从上面的讨论中可以发现,故障齿轮箱振动和噪声比同一工况下正常齿轮箱偏大,对比表1 故障齿轮箱和正常齿轮箱的模态频率及阻尼比,可以有以下分析结论:
(1) 二级齿轮啮合频率与齿轮箱9 阶和13 阶模态频率重合而引起的共振造成齿轮箱振动和噪声大。同时,发现故障齿轮箱振动和噪声远比正常齿轮箱的大,是由故障齿轮箱二级齿轮激振力的远远大于正常齿轮箱的激振力产生的。其可能的成因:故障箱基座下沉量比正常箱的大(后经检测事实如此) ;
铆焊结构的齿轮箱随时间发生变形,造成转子的不平衡、安装不对中、轴的平行度超差,轴承损坏、齿轮表面损坏等因素;
(2) 两个齿轮箱模态阻尼比的大小有较大的变化。系统阻尼越大,对振动的衰减也就越大。故障箱阻尼比最大值为5. 38 % ,最小值为0. 94 % ,而正常箱的阻尼比值的范围为5. 38 %～1. 86 %。在同一阶数下,正常箱的模态阻尼比至少比故障箱的模态阻尼比大或相当,这也是正常箱的振动和噪声比故障箱小的原因之一。造成阻尼比变化的原因众多,比如滑动轴承的间隙、滑油粘度、安装螺栓的拧紧力矩的变化等。
5 结束语
根据分析结论,经拆检,发现输入端与齿轮箱的对中、齿轮箱与联轴器的对中等以及基座下沉量在允许的范围内,但发现23 # 滑动轴承的轴瓦有磨损现象并且在二级小齿轮表面有损伤现象,通过对二级传动齿轮进行修复和动平衡,并更换磨损的轴瓦,故障齿轮箱的振动和噪声大幅减小。以上结果表明,模态分析方法是一种对齿轮箱的性能评估、故障诊断、保养和维修十分有用的工具[6 ] 。
参考文献:
[1 ] 陈国钧,曾凡明. 现代舰船轮机工程[M] . 长沙:国防科技大学出版社,2001.
[2 ] 金咸定. 船舶结构力学的进展与信息化[J ] . 振动与冲击,2002 ,21 (4) :1 - 6.
[3 ] 曹树谦,张文德,萧龙翔. 振动结构模态分析—理论、实验与应用[M] . 天津:天津大学出版社,2002.
[4 ] 丁康,朱小勇,陈亚华. 齿轮箱典型故障振动特征与诊断策略[J ] . 振动与冲击,2001. 20 (3) :7 - 12
[5 ] 傅志方,华宏星. 模态分析理论与应用[M] . 上海:上海交通大学出版社,2000.
[6 ] 程广利,朱石坚,黄映云,等. 齿轮箱振动测试与分析[J ] . 海军工程大学学报, 2004 ,16 (6) :83 - 88.(end)
|
